1 引言
刀具牌号 | 总碳 (%) |
Co (%) |
Ti (%) |
Ta (%) |
Te (%) |
HV硬度 |
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A | 5.6 | 6 | 0.05 | 0 | 0.1 | 1600 |
B | 5.3 | 13 | 0.3 | 0 | 0.1 | 1300 |
C | 8.3 | 8 | 15 | 4 | 0.2 | 1600 |
2 切削试验方法与温度测量结果
图1 刀具—工件热电偶典型记录曲线 |
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(a)刀片底面 |
(b)刀片顶部 |
图2 测温热电偶的安装位置 |
切削时间 (min) |
热电偶安装位置及测得温度 | ||||
---|---|---|---|---|---|
位置1 | 位置2 | 位置3 | 位置4 | 位置5 | |
0.5 | 85℃ | 45℃ | 50℃ | 50℃ | 40℃ |
1 | 95℃ | 55℃ | 60℃ | 60℃ | 50℃ |
2 | 115℃ | 65℃ | 75℃ | 75℃ | 60℃ |
3 | 120℃ | 75℃ | 80℃ | 75℃ | 65℃ |
切削时间 (min) |
热电偶安装位置及测得温度 | ||||
---|---|---|---|---|---|
位置1 | 位置2 | 位置3 | 位置4 | 位置5 | |
0.5 | 70℃ | 35℃ | 40℃ | 40℃ | 35℃ |
1 | 75℃ | 45℃ | 45℃ | 45℃ | 40℃ |
2 | 85℃ | 50℃ | 55℃ | 55℃ | 40℃ |
3 | 90℃ | 55℃ | 60℃ | 60℃ | 50℃ |
3 刀具破损的观测
图3 计算坐标系 |
4 刀片弹性应力的计算
(1) |
(2) |
(3) |
(4) |
式中:Tc——切削刃温度
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5 应力值的测定与分析
6 刀片变形分析
7 结论
- 假如一片无起始应力的硬质合金刀片以完全弹性体的方式受热应变所控制,则计算结果表明,在切削一冷却循环过程的任何阶段均不会产生拉应力。这一结论对于分别使用氧化铝垫片和钢垫片进行切削试验的三种硬质合金牌号刀片是成立的,但可以断定,所用垫片类型对此并无实际影响。
- 通过切削试验发现,在切削过程中,热应力与刀具的机械负荷同时存在,从而有可能引起刀具的压缩塑性应变。这种塑性变形可能发生在刀具一切屑接触区中温度最高的部位,而该部位位于切削刃背面的某一范围内。鉴于裂纹的产生意味着存在拉应力,据此可推测这些拉应力是在切削循环的冷却阶段由外界弹性物体对塑性变形区施加作用力所引起的。这一分析结论可根据裂纹起始于切削刃背面某一范围的事实得到验证。
- 根据观测结果,刀具的破损形式有两种:①切削刃崩刃;②介于两个裂纹之间的前刀面发生局部剥落。在断续切削过程中,刀具发生崩刃的原因尚不十分清楚,但可能与热应力并无关系,因为在低速切削时也会发生崩刃现象。但是,沿垂直于切削刃方向产生的裂纹可能与热应力有关二陶瓷材料会发生热破裂是众所周知的事实,但由于各种类型的裂纹交错存在,因此热裂纹似乎并不是陶瓷刀具破损的直接原因。然而对于硬质合金刀具,当介于两条裂纹之间的那部分前刀面发生剥落时,热裂纹往往会直接引起刀具破损。
- 用刀具—工件热电偶测量温度时发现,在循环切削过程中,最大和最小循环温度保持不变,且不受所用垫片类型的影响。因此,在切削过程中产生的压缩热应力值可通过刀片的体积温度加以控制。在切削开始前对硬质合金刀具进行预热处理可降低较高的起始压应力,从而有利于提高刀具的使用性能。